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3.SNCR温度窗口内流场与区间内停留时间
如图2-28所示,五个工况下温度窗ロ内可反应区间长度均能满足喷射的还原剂有足够
的反应时间,也即该炉正常运行工况都能保证SNCR的顺利进行。但是,从区间长度和流速
的实际值来看,工况5的速度较小区间足够长更能保证反应物的停留与混合。SNCR进口面
速度差距较大是由于所处炉膛高度不同,随折焰角上升造成的入口截面积不同所致。
4.温度窗口区间内各主要参量的均匀度
锅炉实际燃烧过程中因调节方式不同,造成低NO2燃烧状况、炉内温度场、流场及生
成物的组分浓度分布都不同,而温度场沿进出口界面的均匀度、流场分布均匀度、烟气中
NO,浓度分布均匀度,都将对SNCR反应的进行和脱硝效率等产生较大影响,见图2-29。
流场均匀、截面各区域内流速接近平均流速,则烟气与喷入的还原剂更容易均匀混合,脱硝
效率高。温度场均匀,则能找到很好的清断的进出口界面,即界面内大部分区域接近
1200℃和800℃,有利于在确定点加设SNCR,且不会造成进口面局部因温度高于1200℃而
造成的反向反应,避免发生NO2反而增加或出口面局部低于800℃而产生大量还原剂逃逸的
现象。
综上所述,从适合温度窗口沿炉膛高度、反应区间长度、各主要参量的均匀度及最低的
NO.生成浓度、区间内流速大小、温度合适性等考虑,可确定工况5为该工程燃烧器适合与
SNCR联合应用的最优工况
如图2-28所示,五个工况下温度窗ロ内可反应区间长度均能满足喷射的还原剂有足够
的反应时间,也即该炉正常运行工况都能保证SNCR的顺利进行。但是,从区间长度和流速
的实际值来看,工况5的速度较小区间足够长更能保证反应物的停留与混合。SNCR进口面
速度差距较大是由于所处炉膛高度不同,随折焰角上升造成的入口截面积不同所致。
4.温度窗口区间内各主要参量的均匀度
锅炉实际燃烧过程中因调节方式不同,造成低NO2燃烧状况、炉内温度场、流场及生
成物的组分浓度分布都不同,而温度场沿进出口界面的均匀度、流场分布均匀度、烟气中
NO,浓度分布均匀度,都将对SNCR反应的进行和脱硝效率等产生较大影响,见图2-29。
流场均匀、截面各区域内流速接近平均流速,则烟气与喷入的还原剂更容易均匀混合,脱硝
效率高。温度场均匀,则能找到很好的清断的进出口界面,即界面内大部分区域接近
1200℃和800℃,有利于在确定点加设SNCR,且不会造成进口面局部因温度高于1200℃而
造成的反向反应,避免发生NO2反而增加或出口面局部低于800℃而产生大量还原剂逃逸的
现象。
综上所述,从适合温度窗口沿炉膛高度、反应区间长度、各主要参量的均匀度及最低的
NO.生成浓度、区间内流速大小、温度合适性等考虑,可确定工况5为该工程燃烧器适合与
SNCR联合应用的最优工况
最优低NO2燃烧工况(工况5)下各关键参数模拟
(三)模拟结果分析与结论
(1)对于采用双旋风低NO2浓淡煤粉燃烧器加拱底燃尽风的炉型而言,在其额定工况
下,采用最优低NO燃烧技术可使NO的排放浓度降至680mg/m以下;如果在合适点加设
SNCR,按正常30%~50%的脱硝效率,可使锅炉的整体NO,排放量降至300mg/m以下,达
到目前燃用劣质无烟煤的标准要求。
(2)从反应时间上考虑,当还原剂从SNCR温度窗口入口喷入后到反应结東的出
口有近1s(图2-28中区间长度比区间内流速可得)的停留时间,只要还原剂的喷入
速度能达到均匀混合,那么就有足够的反应时间可保证脱硝的进行和合理的脱硝
效率。
(3)模拟锅炉在额定工况下,采用拱部内、外二次风强旋流,一次风钝体扩流,加适
当拱底燃尽风,保证配风尽可能均匀的低NO燃烧技术下,在炉膛高度35~36m处,是可
以加设SNCR进行联合应用的。
